李二勇,王 建,張奕梁

(深圳市帆泰檢測(cè)技術(shù)有限公司,深圳 ５１８０５５)

摘 要:采用斷口宏微觀分析、化學(xué)成分分析、金相檢驗(yàn)、硬度測(cè)試等方法對(duì)某地鐵道岔滑床板斷裂的原因進(jìn)行了分析.結(jié)果表明:滑床板失效模式屬于疲勞斷裂,焊接工藝不當(dāng)導(dǎo)致焊縫位置晶粒粗大、硬度偏低以及存在應(yīng)力集中等是其發(fā)生疲勞斷裂的主要原因,并由此提出了改進(jìn)措施.

關(guān)鍵詞:滑床板;焊縫;疲勞斷裂;焊接工藝;應(yīng)力集中

中圖分類號(hào):U２１４．８＋１ 文獻(xiàn)標(biāo)志碼:B 文章編號(hào):１００１Ｇ４０１２(２０１７)０８Ｇ０５９５Ｇ０４

FailureAnalysisonFractureoftheSlidePlateofaMetroTurnout

LIEryong,WANGJian,ZHANGYiliang

(ShenzhenFantaiTestTechnologyCo．,Ltd．,Shenzhen５１８０５５,China)

Abstract:By meansofmacroand microfractureanalysis,chemicalcompositionanalysis,metallographic

examinationandhardnesstest,thefracturereasonsoftheslideplateofametroturnoutwereanalyzed．Theresultsshowthatthefailuremodeoftheslideplatewasfatiguefracture．Thecoarsegrainandlowerhardnessoftheweldseamcausedbytheimproperweldingprocedure,aswellasthestressconcentrationatrootoftheweldseam,weremainreasonsforthefatiguefracture．Finally,thecorrespondingimprovementmeasureswereputforward．

Keywords:slideplate;weldseam;fatiguefracture;weldingprocedure;stressconcentration

某地鐵線路軌道滑床板近期出現(xiàn)多處斷裂失效現(xiàn)象,表現(xiàn)為基板完全斷開.斷裂滑床板服役時(shí)間從３個(gè)月到半年不等,該批次滑床板、鋼軌供應(yīng)商及生產(chǎn)工藝與以往批次相比均沒有變更,服役環(huán)境為地鐵隧道內(nèi).列車運(yùn)行中變軌時(shí),鋼軌在滑床表面橫向移動(dòng),移動(dòng)距離大約為滑床長(zhǎng)度的一半.滑床截面呈 Π 形(中空),其兩側(cè)外緣與基板焊接在一起,如圖１和圖２所示,服役時(shí)表面承受周期性的壓力(來(lái)自于列車車輪的滾動(dòng)),基板下方墊有２０mm厚的橡膠墊,用以吸收列車經(jīng)過時(shí)的振動(dòng).滑床和基板材料牌號(hào)未知.筆者通過多種理化檢驗(yàn)方法以及綜合分析,查明了該滑床板斷裂失效的模式和原因,并提出了改進(jìn)建議,以避免類似失效的再發(fā)生.

１ 理化檢驗(yàn)

１．１ 宏觀分析

斷口宏觀檢查可見,滑床板左右焊縫均有貫穿裂,紋,裂紋源均位于焊縫末端與基材的交界線位置,該處為應(yīng)力集中點(diǎn)[１].裂紋初始向下后方小角度擴(kuò)展,隨后大角度向下后方擴(kuò)展,在裂紋深度距離基材表面４mm 左右時(shí)開始向左右 兩 側(cè) 及 下 方 ３ 個(gè) 方 向 擴(kuò)展,如圖３所示.左側(cè)焊縫裂紋起源區(qū)發(fā)現(xiàn)焊縫末端存在較大孔洞,如圖４所示;右側(cè)焊縫裂紋起源區(qū)未發(fā)現(xiàn)焊接孔洞缺陷,如圖５所示.圖４中虛線箭頭指示了裂紋的總體擴(kuò)展方向,在該線條兩側(cè)另有次要擴(kuò)展方向.

１．２ 化學(xué)成分分析

采用化學(xué)元素分析法對(duì)基板和滑床進(jìn)行化學(xué)成分分析.由表１可見,基板和滑床的化學(xué)成分均符合 GB/T７００－２００６«碳素結(jié)構(gòu)鋼»對(duì) Q２３５鋼成分的技術(shù)要求.

１．３ 斷口掃描電鏡分析

采用掃描電鏡(SEM)對(duì)失效滑床板斷口進(jìn)行表面微觀形貌觀察,可見斷口表面覆蓋大量氧化產(chǎn)物,且左側(cè)斷口表面摩擦嚴(yán)重,右側(cè)斷口摩擦較為輕微.源區(qū)(焊縫根部)發(fā)現(xiàn)焊縫表面有凹坑,如圖６所示;擴(kuò)展區(qū)以疲勞輝紋為主要微觀形貌,如圖７所

示;終斷區(qū)以等軸韌窩為主要微觀形貌.

１．４ 金相檢驗(yàn)

失效件和正常件的基板和滑床顯微組織均以珠光體＋鐵素體為主,其中焊接熱影響區(qū)有網(wǎng)狀鐵素體＋魏氏組織鐵素體＋珠光體,基板顯微組織為鐵素體＋珠光體,滑床顯微組織為帶狀鐵素體＋珠光體,見圖８~１１.從焊縫截面可以清晰地看出:失效件 和正常件的焊接方法不同,正常件焊道明顯分為上下兩層(表層焊道和底層焊道,其中表層焊道結(jié)晶方向與截面垂直,底層焊道結(jié)晶方向與截面平行);而失效 件 焊 道 僅 為 一 層 (焊 縫 結(jié) 晶 方 向 與 截 面 平行);另 正 常 件 焊 縫 中 發(fā) 現(xiàn) 有 焊 接 孔 洞 缺 陷,見圖１２和圖１３.

上下兩層(表層焊道和底層焊道,其中表層焊道結(jié)晶方向與截面垂直,底層焊道結(jié)晶方向與截面平行);而失效 件 焊 道 僅 為 一 層 (焊 縫 結(jié) 晶 方 向 與 截 面 平行);另 正 常 件 焊 縫 中 發(fā) 現(xiàn) 有 焊 接 孔 洞 缺 陷,見圖１２和圖１３.

１．５ 硬度測(cè)試

分別對(duì)失效件和正常件焊縫截面試樣進(jìn)行硬度測(cè)試,測(cè)試位置如圖 １２ 和圖 １３ 所示,測(cè)試結(jié)果見表２,可見失效件和正常件基體硬度接近,而失效件焊縫硬度比正常件焊縫硬度低３０％~６０％.

２ 分析與討論

由化學(xué)成分分析結(jié)果可知,失效地鐵道岔基板和滑床材料均為 Q２３５鋼.由金相檢驗(yàn)結(jié)果可知,失效件和正常件基板和滑床的顯微組織均以珠光體＋鐵素體為主,其中滑床有帶狀組織.從焊縫截面形貌可以看出,失效件和正常件的焊接方法不同,失效件只能夠看到一層焊道,而正常件能夠看到兩層焊道.正常件底層焊道有焊接孔洞,失效件焊縫在焊道與滑床側(cè)面交界處發(fā)現(xiàn)孔洞.由硬度測(cè)試結(jié)果可知,失效件和正常件基體硬度接近,而失效件焊縫 硬度低于正常件焊縫硬度３０％~６０％.由斷口分析結(jié)果可知,失效件左側(cè)和右側(cè)裂紋源均位于焊縫末端與滑床側(cè)邊交界位置(即滑床與基板縫隙的末端),該處為應(yīng)力集中點(diǎn).綜上所述,滑床板斷裂是由于失效件焊縫晶粒粗大、硬度低,焊縫末端與滑床側(cè)邊交界位置原本就存在應(yīng)力集中,在車輛行駛時(shí)的周期性壓力作用下,此處萌生裂紋,隨后裂紋沿著熱影響區(qū)與基材交界面向焊縫內(nèi)部擴(kuò)展,到達(dá)熱影響區(qū)最低點(diǎn)時(shí)改向硬度更低的基體內(nèi)部擴(kuò)展,最終形成疲勞斷裂[２Ｇ５].

３ 結(jié)論及建議

滑床與基板焊縫處存在焊接缺陷,是導(dǎo)致滑床板在焊縫處疲勞斷裂的主要原因.建議改善焊接工藝,收焊時(shí)焊槍停留時(shí)間適當(dāng)縮短;另外采用正常件的焊接工藝,即在滑床和基板交界線處分兩次焊接,有利于改善晶粒粗大和應(yīng)力集中問題用 X射線的衍射原理可進(jìn)行殘余應(yīng)力測(cè)試、殘余奧氏體含量測(cè)定和物相分析等;③利用 X 射線的電離作用進(jìn)行元素和價(jià)態(tài)分析等.限于篇幅,本次只是對(duì)這門技術(shù)從原理到實(shí)際應(yīng)用進(jìn)行了一些簡(jiǎn)單的概述.

(文章來(lái)源：材料與測(cè)試網(wǎng)-理化檢驗(yàn)－物理分冊(cè)>2017年>8期> pp.595）